通過測量直接電阻，可以檢查引線的焊接或連接質量，繞組是否存在匝間短路或開路，分接開關是否接觸良好。

例1對于一臺16000kVA、6.3kV干式變壓器，處理前低壓繞組三相不平衡率為2.82%，二次繞組三相分離，分別測得其直流電阻，比A、c大7.8%，檢查發(fā)現(xiàn)B相繞組引線焊接不良，三根扁銅線有一根斷了，繞組用7-8層白布覆蓋發(fā)黑，再處理后直流電阻正常。

例2對于31500千伏和10kV干式變壓器，直流電阻不平衡率為3.6%，運行前為2.5%，預試驗時為2.7%。突然短路后，測得不平衡率為3%，五次脈沖合閘后，測得直接電阻不平衡率為42.8%。經(jīng)檢查，發(fā)現(xiàn)：

1)低壓一分支A相線圈下出口第二匝間短路，絕緣和墊塊燒壞。

2)短路匝繞組軸向和徑向位移約為20毫米。

例3一臺120000千伏安、220千伏的干式變壓器已經(jīng)運行了25年。1991年發(fā)現(xiàn)直接電阻異常，不平衡率達4.2%。

總烴量不大，少量出現(xiàn)乙炔。通過測量低壓繞組出口端接頭的接觸電阻，發(fā)現(xiàn)B端和C端已經(jīng)從10 U增加到300u，發(fā)現(xiàn)低壓繞組B端和C端出口端的螺母和螺釘被燒熔。螺母和墊圈上有燒痕和熔點。

實施例4對于2000千伏安、63千伏干式變壓器，DC電阻測試結果顯示，當抽頭位置為9時，DC電阻偏差為9.8%。檢查后發(fā)現(xiàn)有載調壓開關彈簧壓力不足，螺絲緊固不牢，轉換開關機械不到位，導致極性開關與公共點k虛接，動靜觸頭有電弧燒傷痕跡。處理后，直接阻力平衡。

例5一臺SFPSL-120000/220干式變壓器已投入運行18年，包括DC電阻在內的歷次測試結果均正常。一起110kV側電流互感器沿面閃絡事故后，干式變壓器跳閘、爆裂、燒毀。通過對DC電阻測試結果的分析，發(fā)現(xiàn)各相電阻的不平衡率符合整個規(guī)范的要求。在事故前半段的試驗結果中，雖然中壓側三相直流電阻是平衡的，但與往年相同溫度下?lián)Q算的平均試驗值相比，每相增加約8.15%(高低壓均不超過2%)，說明中壓側中性點套管存在接觸不良的缺陷，試驗后未進行分析，正常運行時無電流通過，不能用色譜反映。

例6一臺120MVA、220kV干式變壓器在運行過程中，輕、重瓦時保護和差動保護突然跳閘，噴油和油色譜分析為電弧放電，涉及固體絕緣特性。高壓繞組DC電阻三相不平衡，A比B和c大12%左右，掛罩發(fā)現(xiàn)A相高壓I線圈自上而下數(shù)第五段匝間短路熔斷。為什么繞組匝間短路熔斷后繞組DC電阻只增加12%？這是由繞組結構決定的。干式變壓器的繞組為高-低-高結構，即較外側的高壓I線圈、中間的低壓線圈和較內側的高壓II線圈串聯(lián)形成高壓繞組。

A1O1或A2O2的匝數(shù)相等，約占AO1匝數(shù)的1/4。

讓每個部分中的電阻具有以下關系：

Rao 1=Rao 2=4ra 2o 2=2ro 10=4ra a1/3 #p#分頁標題#e#

正常情況下：

r高=RO1O RAO1/2=RAO1

A1O1事故熔斷后，

r高=RO1O RAA1/2 RA2O2

即事故后高壓繞組的電阻比正常情況下大12.5%左右。

同理，它可以